本文標(biāo)題："偏析物有較高含量的Mg、Cu、Zn 之溶質(zhì)元素"

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7475-T7351鋁合金焊接熱影響區(qū)(HAZ)強(qiáng)度降低的主要原因?yàn)?eta; ′相轉(zhuǎn)

變成穩(wěn)定相η及η相之粗化所造成。而焊后施以T73 人工時(shí)效(PWAA-T73)

并不能提升熱影響區(qū)強(qiáng)度。熱影響區(qū)之沖擊韌性與降伏強(qiáng)度有相反之趨

勢(shì)，η相愈多且愈粗化韌性就愈高。7475-T7351 縱向試片(7475L)的熱影

響區(qū)強(qiáng)度、延性及韌性，均比短橫軸向試片(7475ST)來(lái)得高。

7005-T1 焊接熱影響區(qū)(HAZ)強(qiáng)度弱化的原因是由于焊接熱循環(huán)造成差

排的消解(annihilation)及再結(jié)晶所致。此HAZ 之強(qiáng)度可藉由焊后T53 人

工時(shí)效(PWAA-T53)來(lái)提升。相對(duì)而言，7005-T53 焊接熱影響區(qū)強(qiáng)度弱化的

主要原因是由于η ′相的粗化及轉(zhuǎn)變成穩(wěn)定相η所造成。而強(qiáng)度低值出現(xiàn)

在峰值溫度為250℃之熱循環(huán)附近，此過(guò)時(shí)效區(qū)域的強(qiáng)度無(wú)法藉由焊后T53

人工時(shí)效來(lái)恢復(fù)。而在峰值溫度高于326℃以上之熱影響區(qū)域，因強(qiáng)化相

η ′之回溶造成強(qiáng)度弱化，此區(qū)域強(qiáng)度則可藉由焊后T53人工時(shí)效恢復(fù)至焊

接前之強(qiáng)度。若考量HAZ 之強(qiáng)度并于焊后施以T53 人工時(shí)效，則選擇以T1

狀態(tài)焊接可獲得較T53 焊后為佳的強(qiáng)度。對(duì)T1 狀態(tài)及T53 狀態(tài)之7005 合

金而言，焊后施以T53人工時(shí)效均可提升其熱影響區(qū)之沖擊韌性，而η ′的

粗化或析出穩(wěn)定相η可提高其沖擊韌性，但會(huì)使強(qiáng)度(UTS 及YS)降低。

7475 鋁合金比7005 鋁合金有較低的高溫強(qiáng)度、較差的熱延性與延性

恢復(fù)能力，以及較寬的脆性溫度范圍(BTR)，因而有較高的熱裂敏感性。

而7475 鋁合金之短橫軸向試片(7475ST)較縱向試片(7475L)有較高的熱裂

敏感性。對(duì)以上兩合金而言，在熱延性試驗(yàn)中，從零強(qiáng)度溫度(NST)冷卻

過(guò)程所得到的強(qiáng)度及熱延性均小于從零延性溫度(NDT)冷卻過(guò)程所獲得

的，此表示承受較高峰值溫度之HAZ 區(qū)域會(huì)有較高的熱裂敏感性。7475 鋁

合金熱影響區(qū)熱裂發(fā)生的主要原因是由于低熔點(diǎn)之晶界偏析物或共晶相在

高溫下產(chǎn)生不平衡共晶熔解而導(dǎo)致晶界液化(liquation)所致。

而這些偏析物或共晶相含有較高含量的Mg、Cu、Zn 之溶質(zhì)元素。且由掃瞄式電子

顯微鏡(SEM)之破斷面觀察及分析發(fā)現(xiàn)7475 合金隨著延性之降低，破裂型

態(tài)由延性穿晶轉(zhuǎn)為脆性沿晶模式

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偏析物有較高含量的Mg、Cu、Zn 之溶質(zhì)元素,熒光顯微鏡現(xiàn)貨供應(yīng)

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